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架橋機(jī)改造方案的選擇：

并置梁的架設(shè)通?？梢圆捎萌N橫移方法，即起重小車橫移、整機(jī)橫移和墩頂橫移梁，在確定改造總體技術(shù)方案時(shí)，分別考慮了上述三種方案的可行性。由于主梁間距較窄，起重小車橫移梁不夠，變更主梁間距必須重新設(shè)計(jì)、加工三條支腿，改造工作量太大，并且影響整機(jī)過隧道功能，因此起重小車橫移方案行不通。如采用墩頂橫移梁技術(shù)，則架橋機(jī)無需大的改動，但需增加一套橫移梁裝置，并且需要在每個橋墩旁增設(shè)移梁平臺，工人勞動強(qiáng)度大，施工成本高，并且安全性很難保證，工作效率低。經(jīng)過方案比選，最終確定采用整機(jī)橫移的技術(shù)方案。

架橋機(jī)改造內(nèi)容：

實(shí)現(xiàn)整機(jī)橫移必須對原架橋機(jī)的三條支腿加以改造，分別增設(shè)橫移裝置。具體改造情況如下：

（1）前支腿

在原架橋機(jī)前支腿下橫梁下增設(shè)橫移滑道和橫移液壓缸，可從中位向兩側(cè)各橫移梁2.7m。

（2）中支腿

原架橋機(jī)中車采用雙軌運(yùn)行，架設(shè)單箱單室梁時(shí)軌距6m，架設(shè)單箱雙室梁是軌距7.5m。架設(shè)并置梁時(shí)，如仍采用雙軌和原設(shè)計(jì)軌距，將導(dǎo)致架橋機(jī)過孔和架梁時(shí)對已架箱梁的作用力超過設(shè)計(jì)要求，因此將中車改為四軌運(yùn)行，軌距2.7m，軌道基本位于箱梁腹板上方，架橋機(jī)對已架箱梁的作用通過了設(shè)計(jì)院的檢算。對走行臺車進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)，分別布置在四條軌道上。在新的走行臺車與中支腿下橫梁間增設(shè)橫移滑道和橫移液壓缸。

（3）后支腿

改造后后車仍采用雙軌運(yùn)行，軌距8.1m。整機(jī)橫移時(shí)后支腿將偏離軌道中心，在喂梁時(shí)又必須保證原有的喂梁空間，因此在改造時(shí)采用了下滑道-反抓輪方案，在后支腿下面設(shè)置滑移梁，在滑移梁上安裝3個反抓輪，抓住后支腿側(cè)面的反抓軌道。橫移時(shí)，三個反抓輪始終有兩個位于反抓軌道范圍內(nèi)，與支腿下方的橫移滑道共同保持后支腿的平衡。

通過上述支腿和吊具的改造，架橋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)整機(jī)橫移架設(shè)并置梁，更換上述改造部件后，架橋機(jī)又能方便、快速地恢復(fù)架設(shè)900噸箱梁的功能，實(shí)現(xiàn)了一機(jī)兩用。

關(guān)鍵技術(shù)：

架橋機(jī)改造后，需要利用900噸運(yùn)梁車喂梁，喂梁時(shí)，架橋機(jī)處于中位，然后整機(jī)重載橫移就位。整機(jī)橫移通過三條支腿下部的橫移裝置實(shí)現(xiàn)，這就對三條支腿橫移的同步性提出了較高的要求。為此，我們采用比例流量液壓缸進(jìn)行支腿的橫移操作，通過伺服控制實(shí)現(xiàn)三條支腿的精確同步，橫移誤差可以控制在5mm之內(nèi)。

改造后架橋機(jī)作業(yè)程序：

該機(jī)的作業(yè)方法和程序包括架梁作業(yè)程序、變跨方法和轉(zhuǎn)場方法等。架橋機(jī)改造后，變跨方法和轉(zhuǎn)場方法和改造前相同，架設(shè)450噸并置梁的作業(yè)程序如下：

（1）架橋機(jī)處于待架狀態(tài)，運(yùn)梁車運(yùn)梁至架橋機(jī)尾部；

（2）運(yùn)梁車經(jīng)后支腿駛?cè)爰軜驒C(jī)腹部，喂梁到位后，前起重小車吊梁，與運(yùn)梁車上的馱梁小車同步前行；

（3）馱梁小車行至運(yùn)梁車前支點(diǎn)處，后起重小車吊梁，與前起重小車同步前行，運(yùn)梁車返回梁場；

（4）起重小車前行到位后，落梁，第一榀梁落至距墊石頂10cm，第二榀梁落至距第一榀梁梁面10cm高處，通過橫移液壓缸進(jìn)行橫移梁作業(yè)；橫移基本就位后，利用桁車橫移功能和縱走微動功能進(jìn)行精確對位，落梁就位；

（5）架橋機(jī)空載橫移至中位，鋪設(shè)架橋機(jī)走行軌道；

（6）前、后起重小車退至主梁尾部，前支腿升起600mm，整機(jī)懸臂過孔到位，支好前支腿和中支腿，架橋機(jī)處于待架狀態(tài)

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